023-86669155
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（怎樣使滲碳表面層質量處于世界領先地位，同時節能、降耗、經濟效益可觀）
李志義1，2，馬學文3，蒲 玲4，，向書勝5,李曉澎1，2
（1.重慶義揚機電設備有限公司,重慶 400039; 2.重慶長江工業爐公司, 重慶 401329; 3.株州齒輪公司,湖南 株州 400029; 4.四川丹齒實業公司,四川 丹陵 612260; 5.重慶建設工業集團有限公司, 重慶 400050)
摘 要: 在《金屬熱處理》2000年第25卷第11期刊登題為“滲碳淬火件表面層非馬氏體組織形成的原因和防止措施”和在《齒輪傳動》2011.(6)：79-86刊登題為：再述：滲碳淬火件表面層非馬氏體組織形成原因和防止措施的基礎上，依據近壹年在熱處理生產中的實際總結和產品質量的檢驗，對滲碳淬火件表面層非馬氏體組織形成的原因和防止措施有了新的見解并加以完善。再次強調了采用凈化后的天然氣、甲醇、氨氣等滲碳氣源是減少非馬氏體組織的重要措施，并且在檢查非馬氏體組織時一定要淺腐蝕、晶間氧化（不腐蝕）2011年5月北京三一重工（艾協林多用爐）姚東海首先發現：在風電、重載齒輪滲碳上有效硬化層2.5～3mm，晶間氧化（不腐蝕）15～20μm。表面層質量處于世界領先地位（2011年8月重慶新興通用豐東韓伯群總工也發現類似效果）。
關鍵詞：非馬氏體組織；氣源凈化；淺腐蝕
Further Discussion on the Forming Reasons of Non-martensite Structure on the Surface
Layers of Carburized and Quench Hardened Parts and Its Preventive Measures
( how to make the quality of carburized layer in a leading position in the world,
at the same time, energy saving, consumption reduction, substantial economic benefits )
Li Zhiyi1，2, Ma Xuewen3, Pu Ling4, Xiang Shucheng5, Li Xiaopeng1，2
Abstract: In the" metal heat treatment" in 2000 twenty-fifth volume eleventh periodical published entitled" the hardened steel surface layer of martensite formation reason and prevention measures" and in" gear" 2011 ( 6) : 79-86 published entitled: the: carburizing quenching surface layer of martensite formation reason and prevention measures on the basis, according to the recent one year in heat treatment production in the actual sum and product quality inspection, carburization and quenching, surface layer of martensite formation reason and prevention measures in a new light and sound. Once again stressed the importance of using purified natural gas, methanol, ammonia carburizing gas source is to reduce the martensite are important measures, and in the examination of Non-martensitic structure must be superficial corrosion, intergranular oxidation ( corrosion ) in 2011 May Beijing Sany ( Ai Xielin furnace ): Yao Donghai first discovered in wind power, heavy-duty gear carburizing on the effective hardening layer of 2.5 ~ 3mm, intergranular oxidation ( corrosion ) 15 ~ 20 ~ M. The quality of the surface layer in a leading position in the world ( 2011 August Chongqing new GE Feng Dong Han Boqun chief engineer also found similar results ).
Key words: non-martensite structure, gas purification, shallow corrosion
0引言
文獻[1]對滲碳淬火件表面層非馬氏體組織形成的原因和防止措施作了闡述。文獻[2]對非馬氏體組織的組成順序作了補充，并再次強調必需淺腐蝕，其腐蝕時間為金相標準GB/T9450-2005《鋼鐵滲碳淬火硬化層深度的測定和校核》中的1/2~1/3為準。同時，對各種措施下所形成非馬氏體組織的厚薄進行了評述。
經過近年來的探索和研究，有必要再次敘述。并對采用噴丸和磨齒等被動措施后的加工工序來減少非馬氏體組織層深提出了值得制造廠家考慮的問題。
1 關于滲碳淬火件表面層非馬氏體組織
己被公認的非馬體組織是由內氧化的貧合金化元素導致而形成。一旦形成此類組織，其后果是降低表面硬度和耐磨性以及疲勞極限，并由晶粒邊界或氧化物的應力集中區域，萌生細微裂紋，并向更深的地方延伸……。
滲碳淬火件的非馬氏體組織包括：表面脫碳形成的鐵素體、表層沿晶間形成的屈氏體，有些鋼種還有貝氏體。以及在不腐蝕條件所見到晶間氧化。（目前國內外齒輪深度滲碳均采用不腐蝕條件下看晶間氧化，例如：風電齒輪）在氣源含硫量較高時，看晶間氧化除了氧化物外，必然存在硫化物、H2S和金屬硫化物、汞化物。
對非馬氏體組織的組成順序*嚴重態排序[2]為：鐵素體、鐵素體+屈氏體（**條黑網）、屈氏體（黑帶）、屈氏體+馬氏體（第二條黑網）、貝氏體+馬氏體、馬氏體。一般講不腐蝕條件下所見到的晶間氧化深度小于淺腐蝕狀態下的非馬氏體組織的深度。
作者簡介：李志義（1938.2.1）男，江蘇泰州人，漢族，1962年哈工大畢業，1992年由22個一級學會聯合召開的“全國機電裝備失效分析預測防戰略研討會”授予全國先進失效分析專家稱號，獲國家發明專利二項，獲兵器部二、三等獎，已發表論文20多篇。著有：結構鋼在表面處理過程中的氫脆和應力腐蝕斷裂 [M]。聯系電話：13002366762 E－mail：info@yiyangjd.com 公司網址：www.jsrtsp.com
2 影響形成非馬氏體組織的因素
2.1 原材料的訂貨
2.1.1 齒輪滲碳的主要鋼種：18CrNiMo、20Cr、20CrMnTi、20Cr2Ni4、20Mn2、20MnVB、20MnTiB、20MnCr5、20CrNi3、20CrNiMo、22CrNiMo、22CrMoH、40Cr、45#、35SiMn、40CrNi、40MnB
德國：18CrNiMo、17CrNiMo6為主
美國：20CrNiMo、17CrNiMo6為主
國內：20CrMnTi、20CrMo、22CrMoH、17Cr2Mn2TiH、22CrNiMo（個別企業細小齒輪滲碳為降低成本采用A3鋼）
2.1.2 滲碳鋼中B、Ti、Sn的控制：
2.1.2.1 一般講:對加硼的滲碳鋼，要注意晶間硼化物的形成。硼化物的形成使晶間局部韌性下降(硼脆)，直接影響磨削應力大小和磨削裂紋源的形成。消除硼鋼，硼化物的形成，除冶金冶煉質量為主，熱處理一般講;奧氏體化溫度越高冷卻速度越慢，則富集到晶間的硼化物也越多，當冷卻速度較快時，才有可能防止硼化物的偏聚。因此等溫正火，在正火過程中可考慮變速降溫的設計方案……。
2.1.2.2 對加鈦的滲碳鋼，要注意方晶鈦（TiN）的形成使晶間局部韌性下降(鈦脆)，直接影響磨削
應力大小和磨削裂紋源的形成。消除方晶鈦的形成，主要是冶金冶煉質量的控制，熱處理一般講：奧氏體化溫度越高強迫方晶鈦熔解在奧氏體內，然后在冷卻時需確當的冷卻速度避免鈦在晶間的富集，從而消除方晶鈦的形成。方晶鈦的形成，或者含鈦太高，還會使滲碳速度下降……。*新資料認為[3]：含鈦鋼容易產生液析TiN從而嚴重損害鋼的接觸疲勞性能。在保證滲碳溫度下具有足夠體積分數的Ti(C，N)顆粒有效釘軋晶間阻止奧氏體晶粒長大的前提下，適當降低鋼中鈦含量可有效消除液析TiN。同樣，還必須綜合考慮N的影響，不同氮含量的鋼中（如轉爐鋼和電爐鋼）鈦含量的控制范圍應相應調整。鋼鐵研究總院與萊蕪鋼鐵集團合作開發的優化鈦含量的20CrMnTiH鋼，完全消除了液析TiN，同時對氧化物和硫化物進行嚴格控制，其接觸疲勞壽命達到107次以上，比傳統生產的20CrMnTiH鋼提高一個數量級。在滲碳的工藝中，例如：氮+甲醇+富華氣，以及通氨的C-N共滲或N-C共滲均能引起TiN的形成，需適當調整。
2.1.2.3 含錫量的控制
避免晶間錫化物的形成，冶金冶煉錫含量必須控制在0.5% 以下 ，同時防止在400℃左右回火，通常滲碳鋼均在低溫回火，這類組織不易形成。
1.3 技術要求：世界**品牌德國SEW減速機公司，原材料的訂貨：要求氫含量≤2PPm氧含量≤20PPm
夾雜物：氧化物≤1級，硫化物≤1級，而我們兵器用的槍炮鋼，氧化物≤1.5級，硫化物≤1.5級，二者之加≤2.5級。
原材料在冶煉澆鑄：推薦用真空抽氣脫氧脫氫，磁場、震動攪拌，連鑄連軋的方法來減少材料的雜質、偏析。由于各種原因、原材料狀態不理想需要進行等溫正火處理。
2.2等溫正火處理，一般采用950℃，若溫度低效果差（特別對白點引起微裂紋的焊合）
等溫正火：改善魏氏組織，原始晶粒均勻，應力狀態，帶狀偏析，合金元素偏析，致密度均勻性，夾雜物形態；由條狀變為斷鏈橢園狀，氫含量下降，夾雜引起的裂紋，對鍛造引起的組織損傷或裂紋有愈合作用（俄文1975年報道為焊合；合金元素多焊合時間增長，國內學者肖亞航等[4]2005年報道）*終可獲得良好的切削性，且畸度小，性能提高，（零件長期服役下的尺寸穩定性提高）。這種狀態下的材料使以后從事表面處理過程中的氫脆和應力腐蝕斷裂現象均有減緩作用。資料[3]從動錐齒畸變的研究，再次驗證上述觀點：原材料存在明顯的成分偏析和致密度不均，致使齒輪淬火壓淬過程中零件內部同一層面組織轉變不一致，產生了附加應力該內應力促使端出現了異?；取Ｓ捎冢篏B/T1979標準中對偏析框大小和形狀沒有規定，建議用戶采購齒輪鋼時多關注鋼的低倍鋼的低倍組織并加強鋼材進廠檢驗。
2.3 滲碳氣氛中氣源的選擇[6、7]
由于內氧化是氧的參與：古老的滲碳機理CO→Cad+CO2，這種滲碳機理必然是在一邊滲碳的同時，一邊內氧化，并且使滲碳速度減緩。
而無氧參與下的滲碳氣源，其滲碳機理如下：
目前能產生的無氧下滲碳的氣源，這些氣源在一定條件下才能優化。（務必注意優化措施）
| 甲烷CH4*→ | Cad+H2 | 蘇聯學者于1966年*早發現，70年代德國、美國學者持同樣觀點 |
丙烷C3H8 → | C+2CH4 * → | 3Cad+H2 |
C3H8 → | C2H4+ H4→ | Cad+CH4* → 3Cad+H2 |
C3H8 → | C2H2+ H2+ CH4→ | 2Cad+CH4+2H2 → 3Cad+H2 |
乙烯C2H4 → | Cad+CH4* → 2Cad+H2 | |
乙炔C2H2 → | 2Cad+H2 | 德國易普森和法國湯姆森在低壓真空爐內使用。 |
*能直接產生活性碳的滲碳機理
重慶地區的乙炔(C2H2)、丙烷（C3H8)、甲醇也是天然氣制造的,均存在含水、含硫指標過一般6mg/m3左右。
要使無氧參加下的滲碳技術達到*多的自由活性碳原子，氣源必須要考慮含硫、含水的控制，而且越低越好。
優化這些氣源的措施，水、含硫量控制越低越好。特別要強調穩定性、可靠性的控制[4、5、6、8]。
由于城市天然氣中含有水和有機硫、無機硫：而且波動很大以至于同一外國著名公司的不同作者，作出不同的結論。有些教授只知用甲烷做試驗而無水、硫介念……，對硫引起氧探頭壽命降低的思路不明。重慶地區的天然氣經拾多年檢測為[5]：有機硫30－248mg/m3、無機硫10－70 mg/m3、汞46-97 mg/m3（有些地區汞達到200多mg/m3）、水份露點＞10－24℃。有時因天然氣礦脫硫設備檢修，城市天然氣無機硫高達1100mg/m3，這時很多廠家就會停產，而采用天然氣凈化設備的廠家，只需將再生時間縮短就可，無需停產。
英俄日德資料均對氣源提出含硫控制，而且指出原料氣充分除硫[11]。有的廠家勿略上述問題，已遭受市場的冷落；有些進口設備廠家漸漸地退出中國市場。由對比空氣密度1.27㎏.m-3，乙炔1.17、甲烷0.72、丙烷1.9，可見甲烷分子鏈簡單、*易裂解，不易在爐內存在死角[15、16]。
很多資料寫明，古老的天然氣在930℃以上可充分裂解，隨著溫度的下降不易充分裂解，而現在經充分凈化后，在910℃長期滲碳后，工件表面穩定地無碳黑、表面呈光亮銀灰色，其滲碳的表面硬度和非馬氏體組織均達到德國波爾舍、奔馳、寶馬等需在真空爐下滲碳的企業標準。在850～860℃下的 C—N共滲后，表面也呈光亮、銀灰色、無碳黑。
2.3.1天然氣的質量問題
當人們在研究各種氣源滲碳時，并比較各種氣源滲碳的結果而確認，天然氣氣源是所有滲碳熱處理氣源中*好的氣源[1、14]，它不僅僅是價廉，能大大降低成本（四川重型汽車制造廠、一汽大眾采用凈化的天然氣生產后單氣源耗損年節約約50萬元；株齒公司[5、8]年節約85萬，還未計算其產量直接提高11%（株齒馬學文發現）+Rx氣氛不燒炭黑總共產量提高18%帶來的經濟效益，以及吃凈化氣源設備壽命總體提高的效益。），而且滲碳傳輸*快，保持較高的有效碳勢當量（排除那部分能增加碳勢，但進入滲碳件因氧參與下的內氧化，使滲碳速度較緩，活力較差的碳勢）；表面含碳量*高；滲碳時間*短；滲碳件表面非馬氏體組織的厚度和密度*低，一般均能0.003mm以下[4](淺腐蝕)；表面硬度HRC61以上（HV1轉換）；碳化物極度彌散。早在70年代市場上就有各式各樣的脫硫設備、高效脫硫劑等。含糊地講：控制總硫，不講脫有機硫和無機硫的深度，混淆兩種硫實質上的差別，模糊技術實質帶有商業性的炒作，而且進入城市的天然氣，其有機硫、無機硫，就具有差距很大的波動范圍，須經受長期檢測考驗，以防其偶然性的合格過關。
2.3.2 采用凈化后的天然氣作氣源
1）吸熱式氣氛
在吸熱式氣氛中，采用了凈化后的天然氣滲碳后，湖南株齒公司馬學文（高工）發現：Rx氣氛中CO含量一般高達22%（*高達31%），而采用丙烷氣時CO只有17%。因此滲碳能力加強。同樣的設備下Rx氣耗量要適當下降一些，富化氣也適當下降，這樣使總的耗氣量下降，不產生炭黑，滲碳速度反而提高，非馬氏體組織也少。
實踐結果表明，同樣采用凈化后的天然氣、同樣是吸熱式氣氛，株齒公司的滲碳齒輪光亮銀灰色、無炭黑，非馬氏體組織較少，達到*佳效果；一汽大眾經過交流改進后，現在的產品也呈光亮銀灰色、無炭黑，非馬氏體組織控可控制在7μm以下。德國天津sew劉鵬程發現采用天然氣凈化設備吸熱式氣氛1500kg多用爐滲碳時富化氣0.8m3/h……。在歐洲，富化氣1.1 m3/h。節約經濟價值可觀。目前，若不采用天然氣凈化設備，同樣是一個地區的天然氣吸熱式氣氛[12]非馬氏體組織一般在20μm左右。2011年5月北京31重工姚東海發現使用天然氣凈化設備后，艾協林多用爐有效硬度層深2.5～3mm的風電重載齒輪晶間氧化（不腐蝕）15～20μm表面層質量處于世界領先地位。2011年8月重慶新興通用（豐東設備）：豐東韓伯群總工也發現類似效果……。此數據據我們所知國內外風電齒輪采用多用爐氣體滲碳只有這兩家。主要由于滲碳氣源質量及工藝，法士特齒輪軸滲碳層深0.68～0.85/5件，晶間氧化12～24μm/5件……[13]
有些廠家采用Rx氣氛，由天然氣未凈化或者凈化不好，在其生產的初期Rx氣氛發生器中的裂解劑是氧化鎳主要組成，具有一定的脫硫效果，給人們有假象熱處理質量還馬馬虎虎……。但不久效果越來越差，打開看裂解劑中毒有炭黑，爐膛內還有黃色粉狀物（黃色粉狀物是由硫化物、汞化物組成，在滲碳爐膛內發現黃色物質，附著在爐膛內壁粘得很牢，這就是硫化物和汞化物……。（天然氣中汞含量有的地區達到200多mg/m3重慶地區汞含量一般在100 mg/m3以下）,見圖2
（圖2）
國內某廠天然氣未凈化處理，爐膛內產生的黃色粘附物（爐灰，硫含量:0.1%,鐵含量31.3%,汞未化驗）Fig 2 a domestic natural gas purification plant without furnace to produce a yellow adhesion complexes ( ash, sulfur content: 0.1%, iron content 31.3%, mercury without laboratory)
俄羅斯的學者在研究天然氣滲碳淬火中的氫脆問題時發現H2S出現在空穴中MnS、NiS出現在空穴的表面層。因此我們在引進俄羅斯的天然氣放熱式設備流程中兩次脫硫要求硫含量特別低0.5 mg/m3以下……
Rx中的裂解劑由于S化物和汞化物的形成使裂解劑裂解效果下降外，使裂解中的鎳組成的多孔形狀，發生體積膨脹，粘接松馳而碎化……。這樣裂解劑的服役壽命大大下降。Rx發生器定期燒炭黑，我想還有脫硫、脫汞作用……。
Rx發生器的不銹鋼因硫和汞的滲入并形成硫化物，汞化物而發生斷裂，斷口為亮晶塊斷口，銀亮點……。（65年我們研究天然氣末凈化通入自行設計的75KW無馬弗罐、振底爐，電阻絲Cr20Ni80,發生亮晶塊斷口，銀亮點銼刀也銼不動，金相組織為馬氏體。這奧氏體→馬氏體相變，除用氫壓說（氫→晶間的偏聚使壓力增大，奧氏體在應力的作用下→馬氏體相變）和減弱內聚力機理（氫→晶間的偏聚使奧氏體內聚力減弱→奧氏體失穩→馬氏體相變）來解說外，我想還與硫、汞有關，耐熱鋼的振底爐板出現如圖2的視觀…….爐灰分析為：硫化鐵、氧化汞）
2）直生式氣氛
重慶嘉陵集團采用凈化后的天然氣直生式滲碳在有效硬度層深度0.8mm情況下，非馬氏體組織能控制在5μm以下。
3）氮→甲醇→（凈化后的天然氣）
該工藝下：由于（1）氮氣的制備通常用薄膜或焦炭分子篩制氮，在運行初期氮氣純度能達99.99%。隨著運行時間的延長，逐漸衰減一般2年后就很難達到99.99%，影響滲碳淬火件非馬氏體組織的控制。當然若采用液氮一般較穩定，但液氮較貴。
（2）甲醇：在制造過程絕大多數為天然氣制備，其中水和有機硫、無機硫的控制不高（要達到優質純凈的甲醇應采用“氨水、甲醇凈化設備”，可達到水份（露點）＜-42℃、有機硫≤3mg/m3、無機硫≤1mg/ m3，就會使熱處理質量穩定提高）。所謂99.99%的甲醇本身就是忽悠……，而且硫不控制……。
總之，采用“氮→甲醇→凈化后的天然氣”的非馬氏體組織的控制，就能穩定地、可靠地達到5μm以下。
四川有一家工廠，只除天然氣中的無機硫，不除有機硫，其錐齒輪在直生式氣氛滲碳爐中滲碳18h，淬火后的非馬氏體組織層深達40μm。某集團公司的熱處理廠用氮+甲醇+丙酮的滴注式滲碳法，所用的氮以空氣經薄膜分離法制備，經凈化到99.99%的純度。在*初生產的兩年期間，滲碳淬火件的非馬氏體組織層厚度能控制到＜3μm。但隨著時間的推移，制氮的膜分離系統和PSA制氮機不能保證正常運行，使產出氮的純度受到影響。目前滲碳層0.8～1.2mm的工件滲碳淬火后，表層非馬氏體組織層厚度達20-30μm。當甲醇含水、硫量大時，非馬氏體組織層厚度曾達到40μm，使滲碳淬火件表面硬度明顯下降。因此，在滴注式滲碳時，必須嚴格控制甲醇、煤油等滲劑中的含水、硫量。同理，在碳氮共滲時也要控制氨中的含水、硫量。含水、硫量越低越好。目前市場有氨氣凈化設備，我想我們的發明專利氨氣凈化設備“凈化”2字被通用了……再進一步細致地詢問，實為氨氣脫水設備……。脫水深度？服役如初的壽命是多少？
2.4 稀土滲碳技術減少非馬氏體組織的形成[12]
杜紅兵、孫少權、閆牧夫、劉志儒、張國良等在研究稀土滲碳技術中對20CrMnTi、20CrMnH、20CrNiM等叁種鋼進行有、無稀土元素滲碳的對比試驗表明，稀土元素添加能夠有效地改變零件表面的結構，促使滲碳速度加快。對于同樣的滲層要求，滲層時間可縮短、內氧化時間減少、非馬氏體組織減少。本人認為是稀土的參與有可能阻礙了氧的擴散，在非馬氏組織層深12.5μm情況下，無黑帶組織，只有第二個黑網，見圖8。
該試驗是在天然氣未凈化下進行，本人估計若在凈化后的天然氣條件下進行，由于目前真空滲碳采用C2H2中有水和有機硫，無機硫約6mg/m3，有可能其效果會超過真空滲碳結果。
2.5 其它催滲技術的應用
首先由于催滲使滲碳時間縮短，內氧化時間也相應地縮短，就此也使非馬氏體組織減少。
人們采用C-N共滲技術，讓N來催滲，此技術問題是供Nad的機制。常用供Nad的機制為氨氣[2]，只有將氨氣中的水、有機硫、無機硫控制的很低時，非馬氏體組織才能穩定地減少。
2.6 低壓真空滲碳技術的應用
德國波爾舍、奔馳、寶馬等對質量要求高的齒輪均采用這一技術，來控制滲碳表面硬度和非馬氏體組織和變形（滲碳后不再加工齒面）。重慶旺成齒輪公司采用德國lpsen爐；宜賓五糧液廠采用法國ECM爐的唯一缺點是先進設備昂貴，生產量較低。
重慶旺成齒輪公司采用Ipsen爐，在有效硬化層深度0.8mm情況下，一般非馬氏體組織≤3μm，但也有時候超過3μm。本人認為是由于使用的氣源為C2H2（重慶地區為天然氣制造，含總硫約6mg/m3波動、水份為常溫），非馬氏體組織層深將隨無機硫、有機硫、水份的含量波動而波動，與空氣密度（1.27kg/m3）相比，乙塊為1.17，甲烷為0.72,丙烷為1.9。甲烷*輕，分子鏈*小，*易裂解，不易在在爐內產生死角，（不少廠家用甲烷和乙塊做對比試驗，由于乙塊是天然氣制造，已經脫硫處理，含總硫6mg/m3左右，而甲烷未經凈化使對比度的研究欠公平，其結果是“誤區”）。若采用凈化后的天然氣，一般總硫可控制為1mg/m3、水份（露點）-50℃以下，必然有好轉。所得的滲碳系數等數據，必然是新的發現……。期待你去發現……。必將載入史冊！
當然，真空爐的設備投資很大、產量較小，是具有局限性的。德國sew公司采用Rx氣氛多用爐累計，已訂30m3/h天然氣凈化設備共拾臺套……。年節約400萬左右。
2.7 不同滲碳鋼種的影響
含Cr、Ti、V鋼的內氧化傾向小，在鈦鋼中若鈦含量太高，方晶鈦的形成使滲碳速度下降，鋼中含微量硼或加入0.2%～0.4%Mo能使C曲線右移，提高了鋼的淬透性，使滲碳淬火后表層非馬氏體組織層變淺。
2.8 熱處理工藝和設備
鋼件滲碳后，適當提高淬火加熱溫度，亦可使過冷奧氏體等溫轉變TTT曲線右移，從而減少非馬氏體組織。充分排除滲碳爐中的殘留空氣，使滲碳氣氛穩定，也能減少滲碳淬火件的非馬氏體組織。爐子的密封性好，爐外空氣不會侵入，也是保證減少非馬氏體組織的有效措施。不同廠家的設備由于密封性差異空氣的侵入滲碳件表面層非馬氏體組織的厚度也有差異。分別考慮吸熱式、滴注式、直生式，那么滲碳件表面層非馬氏體那種工藝*少，目前國內外不少使用廠家均探討這一問題……。
我們接觸的韓國人、美國人、德國人、日本人在國內的著名企業均采用吸熱式氣氛……。德國SEW公司世界著名的齒輪滲碳領域的頂尖人物波倫莫斯特博士講，吸熱式氣氛質量穩定……。
2.9 淬火冷卻介質的影響
滲碳后施行劇烈的淬火冷卻可有效減少非馬氏體組織（不腐蝕條件下的晶間氧化與淬火液的冷卻速度無關）在不導致開裂和產生嚴重畸變的前提下，盡量采取冷卻快的淬火介質對減少非馬氏體組織有利。用PAG水溶液淬火比用淬火油有利，用快速淬火油比用普通淬火油有利。為防止變形*好選擇珠光體轉變速度快而馬氏體轉變速度慢的淬火液（作者1的創新，即PAG-ⅢB具有的特性在10%濃度下珠光體冷速比水、聚乙稀醇快而馬氏體冷卻速度近於普通油己在全國推廣特別是滲碳淬火件網帶爐，己有30臺應用）。
3 各種設備和工藝下滲碳淬火件表面層的非馬氏體組織層深的比較和評述
3.1 有效硬化層深度
由于各工廠產品要求的有效硬化層深不同，因此在比較時，請注意有效硬化層深度。
注：若A件有效硬化層深為0.8mm，B件有效硬化層深為2A（即1.6mm），那么一般B件的滲碳時間為A的一倍以上，內氧化時間也是一倍以上，由于氧和碳在這種條件下擴散系數的不同，非馬氏體組織B件不一定就是A件的一倍，但從表1中可見：株齒公司馬學文發現有效硬化層深為1.6mm，檢測的非馬厚度5μm左右。這樣就目前進入國內的低壓真空爐滲碳，由于氣源凈化度不穩定，市場上的乙塊、丙烷總硫約6mg/m3左右，有臭味，貯氣罐內有黃色沉淀物，水份為常溫，也很難達到這一穩定的結果。
表1 用齒形試樣在科筐內9個點檢測結果（株齒提供）
Table 1 Carbon concentrations measured by using tooth shape specimens at 9 points in pocket (The provision of zhuteeth)
*注：（1）淺腐蝕，若試驗使用鑲嵌試樣，其結果還要好些；（2）原淬火油碳黑較多，估計一年后結果還要好。
3.2 國內部分廠家滲碳淬火件表面層非馬氏體組織金相檢查
重慶旺成、湖南株齒、四川丹齒、長春一汽等廠家滲碳淬火件表面層非馬氏體組織金相檢查結果見表2，金相照片見圖3～圖8。在國產風電齒輪上有效硬化層深3mm,晶間氧化15～20μm,處于世界領先數據(采用天然氣凈化設備)
表2 部分滲碳淬火件表面層非馬氏體組織金相檢測結果
Table 2 Partial cementite quenching surface layer non-martensite organization metallography examination result
#：1).淺腐蝕;2)100×;3)非馬氏體組織層,只呈現第二個黑網
圖3 重慶旺成齒輪非馬金相照片(硬化層為0.90mm)
Graph 3 Chongqing Wnagchen the gear non-mark in picture prosperously (The hardened level is 0.90mm)
圖4 重慶旺成齒輪非馬金相照片(硬化層為1.10mm)
Graph 4 Chongqing Wnagchen the gear non-mark in picture prosperously (The hardened level is 1.10mm)
圖5 株齒公司非馬金相照片(硬化層為1.60mm)
Graph 5 Zhutooth company non-markin picture (The hardened level is 1.60mm)
圖6 丹齒公司非馬金相照片(硬化層為0.90mm)
Graph 6 Dan tooth company non-markin picture(The hardened level is 0.90mm)
圖7 丹齒公司非馬金相照片(硬化層為0.60mm) C-N共滲
Graph 7 Dan tooth company non-markin picture(The hardened level is 0.60mm) C-Naltogether infiltratates
圖8 長春一汽未凈化天然氣(Rx氣氛)齒節非馬相組織
Graph 8 Changchun FAW has not purified the natural gas (the Rx atmosphere)the tooth festival non-hose to organize
圖9 重慶新興通用：17CrNiMo6風電齒輪在豐東BBHG-5000預抽真空多用爐上進行“2.5mm滲碳+淬火+回火”處理后，實測晶間氧化（不腐蝕）深度為16.52μm
Graph 9 Chongqing new general:17CrNiMo6wind power gear in Feng Dong BBHG-5000vacuum furnace for "2.5mm carburizing and quenching + tempering" treatment, observed intergranular （oxidation corrosion） depth of 16.52μm
3.2.2 部分非馬金相組織檢查簡評
1）從圖3、圖4、圖5可見：齒節非馬組織重慶旺成不如湖南株齒，而從齒根來看株齒較厚但無黑帶。不能單純從非馬組織厚薄來比較內氧化的多和少。由于株齒采用快速光亮淬火油淬火，比旺成的高壓氣淬冷卻快。在齒節得到表現非馬氏體組織較少；在齒根部位由于相對冷卻較慢，非馬氏體組織較旺成厚，暴露了株齒相對內氧化多。
2）從圖5、圖6可見：都是采用中國發明專利的天然氣凈化，且都為RX氣氛，而株齒齒節非馬很少（除了各地區天然氣主要成分CH4有偏差外）。長春一汽大眾（采用發明專利的天然氣凈化設備，RX氣氛），經交流現產品呈光亮銀灰色無碳黑，有效硬化層深0.6mm時，非馬降至5μm以下,現還有進一步深入探討改進的余地。
3）從圖6、圖7比較：同樣都是采用凈化后的天然氣，因C-N共滲溫度低和有效硬化層深度少，本應非馬少，但實際上比圖6多，是由于C-N共滲使用的NH3沒有凈化，若采用國家發明專利的甲醇、氨氣凈化設備，必然大大好轉（丹齒公司原來所訂天然氣設備凈化氣量為10m3/h，現實際使用氣量約20m3/h，其非馬明顯比5年前的≤3μm增厚）。
4）比較圖5、圖8、表1：都是采用RX氣氛天然氣滲碳，而株齒采用了國家發明專利“凈化的天然氣”，并且株齒有效硬化層深度為1.60mm,其非馬組織在齒節處非常低。當然，有一點必須說明，株齒非馬組織齒根較厚、齒節較薄，說明該廠采用了快速光亮淬火油其冷卻較快……，對齒節有一定的效果。眾所皆知：齒輪的使用狀態是以齒節為首，因此針對GB/T9450-2005《鋼鐵滲碳淬火硬化層深度的測定和校核》，應強調齒輪非馬的測定除了應淺腐蝕外，還需指出齒節為驗收標準，齒根為參考值。齒根部位非馬也應適當控制且不允許有黑帶的形成，這是防止齒根疲勞斷裂的重要指標……。
4 滲碳淬火后的噴丸、磨齒（剃齒工藝一般在滲碳前加工滲碳后不再加工本文從略）
4.1 噴丸強化
噴丸強化工藝，可以使表面層非馬氏體組織減少的同時，使表面壓應力增大，提高了齒輪在運行中的耐磨性、疲勞性，己廣范應用。對噴丸的研究發展了硬噴丸（500HV以上）和二次噴丸（即先進行硬噴丸后再進行小粒噴丸。強韌性噴丸粒的開發，均取得可喜的效果……）。
西安交大何家文教授對這種壓應力進行研究，該壓應力隨溫度的上升而逐漸衰減，一般在400℃左右就衰減完畢。因此，對高速齒輪，就應特別注意：所謂國產齒輪比不了進口齒輪，這也許是其中的原因之一。
4.2 磨齒工藝
磨齒可以使表面層非馬氏體組織降低的同時，使齒輪尺寸精度提高，但好的磨齒設備售價一千多萬人民幣一臺，磨削后使齒輪表面壓應力轉為拉應力，不利于齒輪耐磨性疲勞性的提高。
目前，國內外廠家均采用各種措施減少變形，減少滲碳齒輪非馬氏體組織層深，以達到不磨齒、少磨齒的目的。如：德國sew公司，國內湖南株齒、重慶青山、四川丹棱齒輪等公司，不僅提高了功效和降低成本，而且提高了滲碳齒輪的質量。
5 結論
測量滲碳淬火件表面層非馬組織必須要淺腐蝕，資料[16]的日本和韓國學者有誤（看非馬未淺腐蝕），減少滲碳淬火件非馬氏體組織的措施主要有：
（1）盡可能用低碳烴和高純度氣體做制備滲碳氣體的原料氣，其中以天然氣*優[5、6、7]；
（2）盡可能選用含Cr、Ni、Ti、V、Mo的高淬透性合金滲碳鋼；
（3）從工藝和設備上采取措施，保證爐氣不受空氣污染，減少氧硫的進入；
（4）盡可能采用激烈的淬火冷卻介質和冷卻方式。為防止變形和開裂，特別要選擇珠光體轉變速度快而馬氏體轉變速度慢的淬火介質；
（5）對滲碳齒輪而言，表面層非馬的測定[2]參考QC/T262-1999《汽車滲碳齒輪金相檢驗》標準，除強調淺腐蝕外，還需指出以齒根為參考值，齒節為驗收標準，不容許有黑帶存在，只準許有第二條黑網。
一般講：模數越大，齒節非馬＜齒根非馬，兩者非馬相差越大；模數越小，齒節非馬與齒根非馬相差越小。
（6）對重載齒輪為防止疲勞斷裂（一般從齒根非馬氏體組織萌生裂紋源而擴展）齒根非馬盡可能控制在35μm以內……越少越好……不允許黑帶的存在……。
參 考 文 獻
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注：此論文在08.8上海中國熱處理周宣講;08.9太原中國熱協論文集37～44;[J]齒輪傳動,2011,6,79～86.現在又補充了（風電、重載）齒輪中國人發現滲碳表面層晶間氧化處于世界領先地位。2012.03
注：此文已刊登在《齒輪傳動》雜志2011年6月刊P79~P86
